（一）沉淀硬化型不銹鋼的焊接特點

1.沉淀硬化馬氏體型不銹鋼的焊接特點

該類鋼在高溫下為奧氏體組織，因為其Ms點（馬氏體轉(zhuǎn)變開始點）較高，Mf點（馬氏體轉(zhuǎn)變結(jié)束點）也在室溫以上，所以經(jīng)過固溶處理后即可形成馬氏體組織。與此同時，由于含有在馬氏體中固溶度小的Cu、Al、Mo、Ti、Nb 等強化元素，再經(jīng)低溫回火后，可達到時效強化。

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該類鋼具有良好的焊接性，且進行同材質(zhì)等強度焊接時，在拘束度不大的情況下，一般不需要焊前預熱或后熱;以及焊后熱處理采用同母材相同的低溫回火時效將可獲得等強度的焊接接頭。當不要求等強度的焊接接頭時，通常采用奧氏體類型的焊接材料焊接，不預熱、不后熱，且焊接接頭中不會產(chǎn)生裂紋;在熱影響區(qū)，雖然形成馬氏體組織，但由于碳含量低沒有強烈的淬硬傾向，在拘束度不大的情況下，也不會產(chǎn)生裂紋。但要考慮母材與焊縫金屬膨脹系數(shù)不同而產(chǎn)生的應力作用。

2.沉淀硬化半奧氏體型不銹鋼的焊接特點

在固溶或退火狀態(tài)下，該類鋼的組織為奧氏體加5%～25%的鐵素體，經(jīng)過系列的熱處理或機械變形處理后奧氏體轉(zhuǎn)變?yōu)轳R氏體，再通過時效析出硬化達到超高強度。

該類鋼具有良好的焊接性，當焊縫與母材成分相同時，即要求同材質(zhì)焊接時，在焊接熱循環(huán)的作用下，可能出現(xiàn)如下問題∶

①焊縫和近縫區(qū)加熱溫度遠高于通常固溶處理溫度，鐵素體相比例有所增加，當鐵素體含量過高時，可能引起接頭的塑性顯著降低而脆化。采用同質(zhì)焊材焊接時，焊縫金屬中約含有25%的鐵素體，脆化傾向較大。為此硅、鉻、鋁等鐵素體元素的含量應降低，減少焊縫的鐵素體含量。

②在焊接接頭（包括同材焊縫和 HAZ近縫區(qū)）的高溫區(qū)，碳化物，特別是鉻的碳化物溶解入奧氏體基體，提高了基體的有效合金元素含量，以及奧氏體的穩(wěn)定性;降低了焊縫和近縫區(qū)的 Ms點，使奧氏體在低溫下都難于轉(zhuǎn)變成馬氏體，以及焊接接頭的強度難于與母材匹配。為此必須采用適當?shù)暮负鬅崽幚恚�使碳化物析出，降低合金元素的有效含量，以及促進奧氏體向馬氏體的轉(zhuǎn)變。

通常是焊接結(jié)構焊后進行整體復合熱處理，其中包括∶

①焊后調(diào)整熱處理∶746℃加熱3h 空冷，使鉻的碳化物析出，提高Ms點，促進馬氏體轉(zhuǎn)變。

②低溫退火∶930℃加熱1h，水淬，使Cr2C。等碳化物從固溶體中析出，大大提高Ms點。

③冰冷處理∶在低溫退火的基礎上，立即進行-73℃保持3h 的冰冷處理，使奧氏體幾乎全部轉(zhuǎn)變?yōu)轳R氏體，然后升溫到室溫。

當不要求同材質(zhì)等強度焊接時，可采用常用的奧氏體型焊接材料（如 E308L、E316L），焊縫與熱影響區(qū)均沒有明顯的裂紋敏感性，焊后亦可免去時效處理等工序。但要考慮母材與焊縫金屬膨脹系數(shù)不同而產(chǎn)生的應力作用。

3.沉淀硬化奧氏體型不銹鋼的焊接特點

該類鋼的化學成分特點是鉻鎳含量高，Ms點在常溫以下，固溶后的奧氏體極為穩(wěn)定，即使經(jīng)受冷加工后也保持奧氏體組織。其硬化機理是通過加入一些低溫下固溶度小的化學元素使奧氏體為過飽和狀態(tài)，在時效過程中析出強化相，達到硬化的目的。

由于強化元素（主要是P）的差異，焊接性也有很大差別。例如06Cr15Ni25MoTiAlVB，雖然含有較多的時效強化元素，但其焊接性與半奧氏體沉淀強化不銹鋼的焊接性相當，采用通常的熔焊工藝時，裂紋敏感性小，且焊前不需要預熱或后熱，焊后按照母材時效處理的工藝進行焊后熱處理即可獲得接近等強度的焊接接頭。但對于17-10P不銹鋼（美國非標準沉淀硬化不銹鋼），盡管嚴格控制了S的含量，由于P含量高達3%，高溫時磷化物在晶界的富集不可避免，由此造成近縫區(qū)具有很大的熱裂紋敏感性與脆性，致使熔焊工藝難以采用，而一些特種焊的工藝如閃光焊及摩擦焊工藝比較適合于該鋼種的焊接。

（二）沉淀硬化型不銹鋼的焊接工藝要點

除高P含量的沉淀硬化奧氏體不銹鋼（17-10P）外，焊條電弧焊、熔化極惰性氣體保護焊、鎢極氬弧焊等熔焊工藝方法都可用于沉淀強化型不銹鋼的焊接。

焊接材料目前還缺乏標準化的同質(zhì)焊接材料，可采用普通奧氏體鋼焊接材料，較常用的有E308和E316型焊接材料。不足之處是低強匹配;另外，也有因焊縫金屬與母材膨脹系數(shù)不同而產(chǎn)生的應力作用。